]. Micrographie-de-la-microstructure-d-'un-alliage-de-la-famille-al-si, Mg qui montre la phase intermétallique ? et la phase intermétallique ? (Chinese script-like) dans la phase eutectique, les phases sont apparues dans un alliage Al-7Si-0.4Mg-0.12Fe après mise en solution à 540°C (a) microscopie optique, (b) Microscopie Electronique à Balayage avec analyse dispersive en énergie (EDS), 2012.

. Wang, SDAS entre 20 µm ? 25 µm, (b) SDAS entre 70 µm ? 75 µm, p.12

. Illustration-schématique-du-mécanisme-proposé and . Wei, Wei et al. 1981] pour décrire la fissuration assistée par l'environnement obtenue sous hydrogène. La fragilisation est montrée par une réaction matrice-hydrogène-matrice avec la zone plastique, p.23

S. Courbes and R. , 1 obtenues pour l'alliage A357-T6 pour des défauts internes et de surface sous deux environnements différents, vide et air, p.29, 2014.

. Tijani, (b) corrélation entre le facteur de concentration des contraintes (Kt) expérimental et le modèle paramétrique, p.41

. Li, déformations Kg en fonction de la (a) forme du pore, (b) orientation du pore, Evolution du facteur de concentration des contraintes, p.42, 2009.

A. Brut-de-fonderie-en, (a) plan de l'éprouvette de fatigue, p.63

S. La, A357-T6 (surface polie miroir avec une suspension à base de silice colloïdale 0.04 µm), (b) schéma de calcul de, p.66

]. Fissure-amorcée-sur-une-micro-retassure, référence IDEFFAAR) sous chargement uniaxial à R = 0.1, ?amp = 70MPa AIRE 1/2 = 178 µm, p.78, 2014.

]. Fissure-amorcée-sur-une-micro-retassure, référence IDEFFAAR) sous chargement uniaxial à R = -1, ?amp = 130MPa AIRE 1/2 = 182 µm, p.79, 2014.

.. Fissure-amorcée-sur-un-film, oxyde (éprouvette 24-1) sous chargement uniaxial à R = 0.1, ?amp = 80MPa, N = 3.16?10 5 cycles, p.80

.. Fissure-amorcée-sur-un-défaut-type-oxyde, éprouvette 24-4) sous chargement uniaxial à R = 0.1, ?amp = 75MPa, N = 5, p.80

B. Fissures-amorcés-sur-une, A357 avec addition de Sr [Dezecot et al. 2015], (b) alliage de fonderie Al-7Si-Mg [Nyahumwa et al, p.82, 2001.

.. Du-carter, image du contrôle par ressuage sous lumière UV qui révèle les porosités de type gazeuses non conformes dans la Zone 1, p.90

.. Du-carter, image du contrôle par ressuage sous lumière UV qui révèle les porosités de type gazeuses non conformes dans la Zone, p.90

T. Diagramme-de-kitagawa-takahashi-de-l-safran, alliage A357-T6 pour un rapport de charge R = 0.1 (amorçage en surface) [Mu et al. 2014a], la ligne rouge indique la limite de fatigue moyenne identifié pour les éprouvettes plates issues d'un carter de transmission, p.97

.. Au-couvercle, Montage utilisé pour appliquer le chargement sur les couvercles en A357-T6, (b) système de vissage utilisé pour fixer l'arbre, p.107

A. Microstructure-de-l-'alliage and .. Dans-la-zone-d-coulée-dégradée, amorçage macroscopique A (observation en microscopie optique d'une coupe polie avec une suspension à la silice colloïdale 0.04 µm), (a) coulée saine, p.109

.. Approche-locale, avec prise en compte du gradient de contrainte macroscopique à l'échelle du composant, Analyse de l'erreur, p.122

.. Diagramme-de-kitagawa-takahashi-qui-montre-l, influence de la taille des défauts (estimée sur les faciès de rupture au MEB) sur la limite de fatigue de l'alliage A357-T6 (amorçage en surface), la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte, p.180

K. Diagramme-de, Takahashi global qui montre l'influence de la taille des défauts (estimée sur les faciès de rupture au MEB) sur la limite de fatigue de l'alliage A357-T6 (amorçage en surface), la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte, p.182

.. Diagramme-de-kitagawa-takahashi, taille des défauts (estimée sur les faciès de rupture au MEB) sur la limite de fatigue de l'alliage A357-T6 (amorçage en surface) et le lien avec l'analyse CND sur les éprouvettes, la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte, p.183

. Modélisation-du-diagramme-de-kitagawa-takahashi, obtenu pour des défauts de surface) avec un critère de type LEFM, la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte, p.185

. Modélisation-du-diagramme-de-kitagawa-takahashi, obtenu pour des défauts de surface) avec un critère de type DSG, la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte, p.187

.. Diagramme-de-kitagawa-takahashi-qui-montre-l, influence de la taille des défauts (estimée par µ-CT) sur la limite de fatigue de l'alliage A357-T6 (amorçage en surface), la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte

.. Modélisation-du-diagramme-de-kitagawa-takahashi, surface) avec un critère de type DSG identifié pour deux valeurs de SDAS, la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte

N. =. Mpa and .. , en surface sur les défauts D1 (AIRE 1/2 = 448 µm) et D2 (AIRE 1/2 = 410 µm) et un amorçage en interne sur le défaut D3 (AIRE 1/2 = 2408 µm), (d) grossissement de la zone H qui montre les facettes cristallographiques autour du défaut interne D3, (e) faciès de rupture de l'éprouvette 25-1 qualifiée saine (grade < 1) sous chargement uniaxial à R = 0.1, ?amp = 70 MPa, N = 1.79?10 6 cycles, qui montre un amorçage sur un défaut interne de taille = 257 µm, (f) grossissement de la zone I qui montre les facettes cristallographiques autour du défaut interne, p.217

.. Diagramme-de-wöhler-qui-montre-l1, effet d'un environnement inerte sur la tenue en fatigue de l'alliage A357-T6, pour un rapport de charge positif R = 0, p.218

.. Diagramme-de-kitagawa-takahashi-global-qui-montre-l, influence de la taille de défaut (estimée sur les faciès de rupture au MEB) sur la limite de fatigue de l'alliage A357-T6, la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte, p.221

K. Diagramme-de, Takahashi qui montre l'influence de la taille de défaut (estimée en µ-CT) sur la limite de fatigue de l'alliage A357-T6, pour une condition d'amorçage en surface, en interne et sous vide, la limite de fatigue est exprimée en amplitude de contrainte, p.233

R. Antonio, 22 (a) Distribution du coefficient de triaxialité (Tx) autour du défaut D1 pour des différentes positions du défaut par rapport à la surface libre (valeurs affichées à la valeur maximale du cycle 10 ? T = 10.25 s), (b) évolution du coefficient de triaxialité (Tx), calculé dans la zone la plus proche par rapport à surface libre, en fonction de la position du défaut, p.238, 2017.

.. De-crossland, discrétisation de la surface d'une sphère générique pour la recherche de la valeur maximale de la contrainte, p.260

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