L. Differentes and O. , 96 3.1 -Optimisation sur un point de fonctionnement 97 3.1.1 -Le cahier des charges, p.102

L. Rendement and ». , 106 4.1 -Présentation des courbes de, p.107

I. Un-encombrement, 111 4.3.2 -Présentation de la solution à masse initiale constante, p.112

C. De-pareto-avec-une-nouvelle-technologie-de-bobinage, .. Mi, G. R. Slemon, and R. Bonert, 113 4.4.1 -Influence d'une technologie de bobinage en épingles113 4.4.2 -Evolution de la cartographie de rendement de la solution à masse initiale constante, Modeling of iron losses of permanent-magnet synchronous motors », IEEE transactions on industry applications Méthodologie et outils pour le dimensionnement Thèse de doctorat en génie électrique, 2003.

.. Entre-un-coude-et-le-stator, 162 1.4.2 -Réluctance de fuites entre un plateau et la griffe adjacente, ., p.163

C. Sur and L. , 166 2.1 -Calcul de la résistance du stator 166 2.2 -Calcul de la résistance du rotor, p.168

/. Inductance-de-fuite, *. Kf=mu0, and *. Pow, N_cond_par_encoche,2)*N_encoches*lstator/N_phases; l_enc=Kf*((hd-h_pied)/(3*l_fond_encoche)+(h_pied-h_semelle)* log(l_fond_encoche/ouv_encoche)/(l_fond_encoche-ouv_encoche)+h_semelle/ouv_encoche)

/. Inductance-transversale and *. S_entrefer=, pas_polaire-dgg*sin(beta))*lstator*(1-ouv_encoche/pas_dentaire)

. Beta_s=l_base_griffe, *R_ext_rotor)+(pas_dentaire-ouv_encoche), R_int_stator, issue.22

*. Rgg_stator_entrefer=3 and *. , beta_s-alpha_s)*pas_dentaire/(R_int_stator*2*mu0* lstator*(pas_dentaire-ouv_encoche)*(pow(beta_s,2)-pi*beta_s/p+pow

. Bb=-aaa1-*-exp, (ta/tau+1)/tau+(sqrt(6)*Er)*w*(w*ta*cos(w*ta2)-sin(w*ta2

/. Imoyen_mixte=6, *(t1-t0-2*T/3)+tau*(A1-A2*exp*tau)))* exp, tau)+tau*(A2-A1)*exp(-t1/tau)+(sqrt(6)*Er)/(2*sqrt(3)*Z*w)* (cos

. Iactif_mixte=, *(sin(w*t1)+sin(w*t0)))+ 2*(sqrt(6)*Er)*sqrt(t0+T/6-t1)*cos(phi)+sqrt(3)*(sqrt(6)*Er)/(pi*Z*4)* (2*cos(phi)*w*(t1-t0)-sin(2*w*t1+pi/3-phi)+sin(2*w*t0+pi/3-phi))+2*tau*sqrt, )))*((w*tau*(A2-A3)-sqrt(3)*(A2+A3))*exp(-t0bis/tau)*sin(w*t0) -(sqrt(3)*w*tau*(A3+A2)+(A2-A3))*exp(-t0bis/tau)*cos(w*t0)+(sqrt(3)*(A2-A1)+ w*tau*(A2+2*A3+A1))*exp(-t1/tau)*sin(w*t1)-(sqrt(3)*w*tau*(A1-A2)+(A2+2*A3+A1))* exp(-t1/tau)*cos(w*t1)+(sqrt(3)-w*tau)*A1*exp(-t0/tau)*sin(w*t0)+(w*tau*sqrt(3)+1)*

. Ireactif_mixte=, *(sin(w*t0)+sin(w*t1)-sqrt(3)*(cos(w*t0)+cos(w*t1)))- 2*(sqrt(6)*Er)*sqrt(3)/(T*Z)*(t0+T/6-t1)*sin(phi)+sqrt(3)*(sqrt(6)*Er)/(pi*Z*4)* (2*sin(phi)*w*(t0-t1)+cos(2*w*t0+pi/3-phi)-cos(2*w*t1+pi, +2*tau*sqrt(3)/ (T*(1+pow(w*tau,2)))*((sqrt(3)*w*tau*(A2+A3)+(A2-A3))*exp

/. Imoyen_tri=6 and *. Exp, *tau)))+(sqrt(6)*Er)/(sqrt(3)*Z*w)* cos(w*t00-phi-pi/3)-T*(Ub+2*Vd), p.1

/. Pertes-fer-dans-le-stator and *. P_fer_dents=, *pi)*pow(B_dents,steinmetz)+4*3*Nepp/pow(pi,2)*k_eddy*pow, *pi),2)* pow(B_dents,2))*M_fer_dents

. P_fer_culasse=, *pi)*pow(B_culasse,steinmetz)+k_eddy*pow, *pi),2)* pow(B_culasse,2))*M_fer_culasse

*. P_fer_enc_rotor=correction_pertes, *. Ks, and *. Pow, Kc-1,2)*pow(B_entrefer,2)* pow(pi*N*R_ext_rotor

*. P_fer_harm_rotor=correction_pertes and *. Ks, 1225*pow(3*mu0*N_cond_par_encoche*Is* sqrt(2)/(pi*entrefer),2)*pow(pi*N*R_ext_rotor

S. De and C. , 184 3.1 -Cartographie du couple absorbé par l'alternateur 184 3.2 -Cartographie de l'induction dans l'entrefer de l'alternateur, A, p.184